Расчет и проектирование конструкций одноэтажного промышленного здания с мостовыми кранами - файл n1.doc

Расчет и проектирование конструкций одноэтажного промышленного здания с мостовыми кранами
Скачать все файлы (664.5 kb.)

Доступные файлы (1):
n1.doc665kb.04.02.2014 00:10скачать

n1.doc

1   2   3   4

. Подбор сечений верхнего пояса
Расчетная длина верхнего пояса в плоскости фермы равна геометрической длине панели (ox = ). Расчетная длина из плоскости фермы при беспрогонном покрытии равна ширине панели покрытия (oy = bn), при прогонном покрытии - расстоянию между точками, закрепленными поперечными связями (рис. 4). Расчетные длины элементов перекрестной решетки, скрепленной между собой, следует определять в соответствии с указаниями п.6.3* [4]. Расчетная длина пояса из плоскости в предела фонаря принимается равным расстоянию между

точкамизакрепления поперечными связями.

Сечения элементов пояса ферм принимаем в соответствии с заданием на проект из равнополочных уголков или широкополочных тавров. Зазор между уголками определяется толщиной фасонки и назначается в зависимости от усилия в опорном раскосе. Предельная гибкость верхнего опорного пояса [l] = 120.

Максимальное усилие верхнего пояса В2 (N = -89.7 кН, табл. 3).Задаемся l = 120; тогда j = 0,419 по табл. 72 [4]

.

см2.

По табл.сортамента (уголки стальные горячекатанные равнополочные по ГОСТ 8509-93) принимаем з 160 х 12 с геометрическими характеристиками: А = 37.4 см2; ix = 4.94 см; iy = 3.17 см.
Проверка на устойчивость удовлетворяется.

. Подбор сечений нижнего пояса
Сечение верхнего пояса фермы компонуем из равнобоких уголков. Сечение изменяем один раз, во втором от опоры узле. Сечение в пролете подбираем по наибольшему растягивающему усилию в средних панелях, сечение у опоры - по расчетным усилиям в крайней панели.

Расчетная длина пояса в плоскости фермы равна расстоянию между узлами (oy = ). Расчетная длина из плоскости фермы равна расстоянию между точками закрепления поясов продольными распорками и вертикальными связями по фермам. При возможности появления в крайней панели фермы сжимающего усилия (табл.1). Для уменьшения расчетной длины панели в плоскости фермы рекомендуется ввести дополнительную нулевую стойку. Гибкость пояса в сжатой панели не должна превышать предельной [120]. Предельные гибкости растянутых стержней в соответствии с табл.20* [4].



Для Н2(N=131.2кн.)

см2.

Принимаем равнополочный з 200 х 16 с геометрическими характеристиками: А = 62 см2; ix = 6.17 см; iy = 3.96 см



. Подбор сечения опорного раскоса
Максимальное усилие в сжатом раскосе N =-49.6кн.

Для Р1

см2.

Принимаем сечение из з 200 х 14 с геометрическими характеристиками: А = 54.6 см2; ix = 1,73 см; iy = 2,66 см;





Максимальное усилие в растянутом раскосе Р2 N=39.1

см2.

Принимаем равнополочный з 50 х 5 с геометрическими характеристиками: А = 4.8см2; ix = 1.53 см; iy = 1.98 см




. Подбор сечений стоек
Расчетные длины элементов решетки ox = 0,8Ч; oy = ; предельная гибкость сжатых стержней [l] = 150..

Раскосы и стойки фермы (кроме средней стойки) принимаем таврового сечения из равнобоких уголков; средняя стойка принимается крестового сечения. Сечения менее 2 з 50 х 5 принимать не рекомендуется. Порядок расчета растянутых и сжатых стержней аналогичен изложенным выше. Максимальное усилие в стойке С2 (N = -10.3 кН, табл. 1).

см2.

Принимаем сечение из з 80 х 6 с геометрическими характеристиками: А = 9,38 см2; ix = 2,47 см; iy = 3,65 см;





Табл. Подбор сечений стержней фермы.


Элемент



Расч. усилие,кН

Сечение

Площ.

lx/ly,

ix/iy,

?мин

пред

макс

c

Проверка сечения




стерж.

сжатие

Растяж.




сеч-я

см

см













На сжатие

На растяж.

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14




В1

-61.1

-

200х20

76.5

600/580

6.12/3.93

0.542

120

100

0,95

0.43?1

-

Верхний

пояс

В2

В21

-89.7

-83.1

-

-

200х25

200х25

94.3

94.3

600/580

600/580

6.06/3.91

0.542

120

100

0,95

0.23?1


-




В11


-52.5

-

200х16

62

600/580


6.17/3.96


0.542


120

100

0,95

0.35?1

-


Нижний пояс


Н1
Н2

-
-

55.5
127.6

160х10
200х16

31.4
62

200/401
200/401

4.96/3.19

6.17/3.96

0.364
0.478

250
250

130
110

0,95


-

0.42?1
0.34?1





Н3

Н21


-
-

131.2
95.6

200х20
180х12

76.5
42.2

200/401
200/401

6.12/3.93

5.59/3.58

0.478
0.419


250
250

110
120


0,95


0.45?1


0/56?1

пояс


Н11

-

22.05

100х7

13.8

200/401


3.08/1.

0.215


250

200

0,95


-


0.76?1-

Раскосы


Р1
Р2

-49.6
-

-
39.1

200х14
50х5

54.6
4.8

320/401
320/401

6.2/3.9
1.54/1.

0.315
0.215

250
400

150
200

0,95

0.34?1
-

-
0.56?1






Р3
Р4

-26.6
-


-
17.38

140х10
63х6

27.3
7.28

342/428
342/428

1.54/1.98

1.94/1.25


0.265
0.167

250
400120

170
340-

0,95
0.95

0.48?1
-


-
0.79?1

Раскосы


Р5
Р51


-
-9

10.9
-

50х5
90х7

4.8
9.64

342/428
342/428

1.53/1.38

2.77/1.78

0.184
0.273

400
250

310
240

0,95
0.95

-
0.62?1

0.39?1

0.53?1
-





Р41
Р31

-
-26.1

17.6
-


75х5
140х10

7.39
27.3

342/428
342/428

2,31/1,49

4.33/2.78

0.201
0.277

400
250


290
160

0,95
0.95

-
0.48?1


0.57?1
-

-




Р21
Р11

-
-41.8

34.7
-

100х10
180х13

15.1
39.9

342/428
342/428

3.05/1.96

6.21/3.98


0.233
0.478

400
250

220
110

0,95
0.95

-
0.59?1

0.71?1
-


Стойки

С1
С2

-8.9
-10.3

-
-

90х7
100х7

9.64
10.8

244/305
244/305

2,77/1. 88

3.08/1.98

0.276
0.315

150
150

148
137

0,95
0.95

0.63?1
0.56?1

-
-




С21
С11

-6.1
-5.44

-
-

70х6
70х6

8.15
8.15

244/305
244/305


2,15/1.94

2,15/1.94

0.315
0.315

150
150

141
141

0,95
0.95

0.68?1
0.71?1

-
-

Расчет сварных швов прикрепления раскосов

и стоек к фасонкам и поясам фермы.
Для сварки узлов фермы применяем полуавтоматическую сварку про­волокой Св-08Г2С d=1,4…2 мм; kш,max=8 мм; ш=0,9; с=1,05; ушсв=уссв= =1; Rушсвш=2150,9=193>Rуссвс=0,453701,05=175. Несущая способность швов определяется прочностью по границе сплавления (усвRусв)min=175 Мпа=17,5 кН/см2; lш=1 см+N/2kш(усвRусв)min.

Табл. Таблица расчета швов.




Сечение

[N],

Шов по обушку

Шов по перу

стер




кН

0.7Nоб, кН

kш, см

lш, см

0.3Nп, кН

kш, см

lп, см

В1

200х20

-61.1

-42.8

0,8

20

184

0,6

9

В2

В21

В11


200х25

200х25

200х16

-89.7

-83.1

-52.5

-62.8

-58.2

-36.8

0,8

15

165

0,6

9




Н1

Н2

Н3

Н21

Н11



160х10

200х16

200х20

180х12

100х7


55.5

127.6

131.2

95.6

22.05


38.9

89.3

91.8

66.9

15.4

0,6

5

36

0,4

4

Р1

Р2

Р3

Р4

Р5

Р51

Р41

\Р31

Р21

Р11

200х14

50х5

140х10

63х6

50х5

90х7

75х5

140х10

100х10

180х13

-49.6

39.1

-26.6

17.38

10.9

-9

17.6

-26.1

34.7

-41.8

-34.7

27.4

-18.6

12.2

7.6

-6.3

12.3

-18.3

24.3

-29.3

0,8

11

124,4

0,6

7

С1

С2

С21

С11

90х7

100х7

70х6

70х6

-8.9

-10.3

-6.1

-5.44

-6.2

-7.2

-4.3

-3.8

0,6

9

76

0,4

6



Список литературы


  1. беленя Е. И. Металлические конструкции. М.: Стройиздат, 1976.

  2. Мельников Н. П. Металлические конструкции. Справочник проектировщика. М.: Стройиздат, 1980.

  3. Мандриков А. П. Пример расчета металлических конструкций. М.: Стройиздат, 1991.

  4. Горев В.В. Металлические конструкции. В 3 т. М.: Высш. шк., 1997

  5. СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия. М., 1985

  6. СниП II-23-81*. Стальные конструкции. Нормы проектирования. М., 1991
1   2   3   4
Учебный текст
© perviydoc.ru
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации