Проектирование одноэтажного промышленного здания - файл gotovoe AKSENTI.doc

Проектирование одноэтажного промышленного здания
Скачать все файлы (705.2 kb.)

Доступные файлы (2):
gotovoe AKSENTI.doc1163kb.25.12.2007 07:48скачать
n2.dwg

gotovoe AKSENTI.doc

1   2   3   4

Принимаем = 1200МПа.

Определяем потери от предварительного напряжения в арматуре при в зависимости от способа натяжения арматуры.

Первые потери:

а) от релаксации напряжений в арматуре:



б) от разности температур напрягаемой арматуры и натяжных устройств (при ?t = 65˚С)

1,25 ?t = 1.25*65 = 81.25 МПа.

в) от деформации анкеров (при ? = 2 мм)

Es*?/l = 1.8*105*0.2/2500 = 14.4 МПа.

г) от быстронатекающей ползучести бетона при







0.85 коэффициент учитывающий тепловую обработку.

Первые потери составляют:



Вторые потери:

а) от усадки бетона класса B40 подвергнутые тепловой обработке, .

б) от ползучести бетона при







Вторые потери составляют:



Полные потери:



Расчетный разброс напряжений при механическом способе натяжения принимается равным:



, так как

Сила обжатия при

P = As()



Усилие воспринимаемое сечением при образовании трещин:



, условие трещиностойкости сечения не соблюдается и необходим расчет по раскрытию трещин.

Проверим ширину раскрытия трещин с коэффициентом учитывающим влияние жесткости узлов от суммарного действия постоянной нагрузки т кратковременного действия полной снеговой нагрузки.

Приращение напряжение в растянутой арматуре от полной нагрузки:





Приращении напряжений в растянутой арматуре от постоянной и длительной снеговой нагрузок:

, следовательно трещины от действия постоянной и длительной снеговой нагрузок возникают.

Проверим ширину раскрытия трещин от действия постоянной и длительной снеговой нагрузок .





условие соблюдается.

Ширина раскрытия трещин от кратковременного действия полной нагрузки.







Расчет элементов решетки.
Расчет наиболее нагруженных растянутых раскосов (a-b) и (o-p)

Рассмотрим первые раскосы (а-b) и (o-p), которые подвергаются растяжению максимальным усилием N = 315.78 кН и Nl = 243.28 кН.

Сечение раскосов 25*15 см, арматура класса А-Ш, Rs = 365 МПа.

Требуемая площадь рабочей арматуры по условию прочности:



Принимаем

Процент армирования:


Определяем ширину длительного раскрытия трещин при действии усилий от постоянных и длительных нагрузок, учитываемых с коэффициентом .











Принятое сечение раскоса по продолжительному раскрытию трещин удовлетворяет требованиям остальные усилия растянутых элементов меньше, чем для крайних раскосов, армируем их конструктивно . Несущая способность сечения N = Rs*As = 365*102*10.18 = 371570 Н = 371.57 кН.
Расчет наиболее нагруженной растянутой стойки (b-c),

N = -175,18 кН, Nl = -134,96кН

Геометрическая длина раскосов l = 220 см; расчетная l0 = 0,9·220= 198 см.

Расчет раскосов ведем как внецентренно - сжатых элементов с учетом случайного эксцетриситета, равного:

еа = h/30 = 15/30 = 0,5 см;

еа = l0/600 = 198/600 = 0,33 см

ea?1 см.

принимаем еа = 1см. отношение

l0/h = 198/15 =13,2< 20,

Принимаем симметричное армирование сечения, As = A`s.



Требуемая площадь сечения арматуры




где S0 = 0,5b·h2 = 0,5·25·152 = 2810 см3

Принимаем из конструктивных соображений

Аналогично конструктивно армируем все остальные раскосы и стойки.

Расчет и конструирование узлов фермы
При конструировании сегментной фермы необходимо уделять особое внимание надлежащей заделке сварных каркасов элементов решетки в узлах. Длину заделки l­p напрягаемой арматуры принимают для канатов диаметром 12 – 15 мм l­p = 150 см.

Требуемая площадь поперечного сечения продольных напрягаемых стержней в нижнем поясе в пределах опорного узла:



Принимаем 4 Ш 18c . Длина заделки l­p1 = 35d = 35·1,8 = 63 см. что больше фактического значения заделки = 50 см.
Расчет поперечной арматуры в опорном узле


где





Площадь сечения одного поперечного стержня



Где n – количество поперечных стержней в узле.

Принимаем стержни Ш 16 c .

Из условий обеспечения прочности опорного узла на изгиб в наклонном сечении требуемая площадь поперечного сечения хомутов равна:





т.к. Asw=1,92<2, то принятая арматура удовлетворяет условие прочности на изгиб в наклонном сечении





h - высота поперечного сечения опорного узла;

h1 – высота поперечного сечения нижнего пояса;

Определяем высоту сжатой зоны бетона




Расчет поперечной арматуры в промежуточном узле

Требуемая дина заделки арматуры составляет

Необходимое сечение поперечных стержней (хомутов) каркасов определяем по формуле:



а - условное увеличение длины заделки растянутой арматуры: при наличие на конце коротыша или петли а = 3d = 3·1,6 = 4,8 см; k2 = 1;





n – количество поперечных стержней в каркасах

При двух каркасах и шаге 100 мм n = 8. назначаем через 100 мм.

Площадь сечения окаймляющего стержня в промежуточном узле определяем по усилию

N=D1 = 315,78

Nos = 0,04·D1 = 0,04·315,78 = 12,63 кН

Площадь сечения окаймляющего стержня



где Ros = 90МПа во всех случаях , установленное из условий ограничения раскрытия трещин;

n2 = 2 – число каркасов в узле или число огибающих стержней в сечении.

Принимаем

В узлах где , примыкают сжатые раскосы и стойки, проектируем поперечные стержни из конструктивных соображений с шагом 100, а окаймляющие стержни .

Список использованной литературы.
1.Методические указания № 32,№301 «Расчет одноэтажной рамы промышленного здания» Кишинёв 1990г.

2.Ж.Б.К. Общий курс. Под редакцией В.Н.Байков, Э.Е.Сигалов: М-1991г.

3.Проектирование Ж.Б.К. : Справочное пособие, под редакцией А.Б.Голышева. Киев 1990г.

4. Пособие по проектированию бетонных и ж/б конструкций из тяжелых и легких бетонов без предварительного напряжения (к СНиП 2.03.01 – 84). Москва 1986.

5. Железо-бетонные конструкции под редакцией В.И. Мурашев, Э.Е. Сигалов, В.Н Байков: М-1962г.
1   2   3   4
Учебный текст
© perviydoc.ru
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации