Проектирование одноэтажного промышленного здания - файл gotovoe AKSENTI.doc

Проектирование одноэтажного промышленного здания
Скачать все файлы (705.2 kb.)

Доступные файлы (2):
gotovoe AKSENTI.doc1163kb.25.12.2007 07:48скачать
n2.dwg

gotovoe AKSENTI.doc

1   2   3   4

Принимаем Н=1200мм

Глубина заложения фундамента при расстоянии от планировочной отметки до верха фундамента 150мм, следовательно

Фундамент 3-х ступенчатый высота ступени 40см

Предварительная площадь фундамента



Принимаем 3,9x3,3 A=3,9*3,3=12,87



Рабочая высота фундамента



Полная высота фундамента Н=0,51+0,05=0,056<1.2м

Принимаем 1200мм

Определяем краевое давление на основание



Нормативная нагрузка от веса фундамента и грунта на его обрезах

при условии что



Расчёт арматуры фундамента



Расчётные изгибающие моменты

В сечении 1-1





В сечении 2-2


В сечении 3-3


Требуемое сечение арматуры



Принимаем 27о12 с А=1,131



Площадь сечения одного стержня



Арматура укладывается параллельно меньшей стороне фундамента
Определяем арматуру, к-я параллельна большей стороне фундамента



Принимаем 22о12 с А=1,313



Площадь сечения одного стержня





Расчет железобетонной 30 м фермы.
Расчет нагрузок.

таблица 3

Вид нагрузки

Нормативное

значение

груза, кН

Коэффициент надежности

по нагрузке, т

Расчетное

значение

груза, кН

Собственная масса фермы
Масса панелей (с учетом

бетона швов) 3*12 м.
масса кровли (1,5кН/м2 с площади 36м2 )

15


62


54

1.1


1,1


1,3

16,5


68,2


70,20

Итого:







154,9


Усилие от кратковременного действия полной снеговой нагрузки:

S0/8 = 54*1,4=75,6кН

Усилие от длительной снеговой нагрузки:

75,6*0,3=22,68кН

Определение усилий в элементах фермы.

Усилия в стержнях фермы определяют графическим способом построением диаграмм Максвелла – Кремоны. Схемы загружения и соответствующие им диаграммы показаны на рисунке 5 и 6. для обеспечения достаточной точности расчета диаграмму следует строить в крупном масштабе F = 1кН равной 20 – 25 мм.

Расчет сечений элементов фермы.

Расчет верхнего пояса ведем по наибольшему усилию (элемент «7-к») N = 1991,54 кН, в том числе от длительных нагрузок Nl = 1534,32 кН. (таблица 4).



Диаграмма от нагрузок на всю ферму


Диаграмма от нагрузок на половину фермы

таблица 4


Элемент



Обозначение

стержня по расчётной схеме

Усилия в элементах


Усилия от постоянной нагрузки (F=154.9kH)


Усилия от длительной снеговой нагрузки

(F=22,68кН)

Усилия от кратковременного действия полной снеговой нагрузки

(F=75,6кН)

Суммарное расчётное усилие от полной снеговой и постоянной нагрузок(5+7)

Суммарное расчётное усилие от длительной снеговой и постоянной нагрузок(5+6)

При загруж. всего пролёта F=1kH

При загружении L/2 пролёта F=1kH

1

2

3

4

5

6

7

8

9


Верхний пояс

2-а

-7,88

-3,7

-1220,61

-178,72

-595,73

-1816,34

-1399,33

3-b

-8,56

-3,82

-1325,94

-194,14

-647,14

-1973,08

-1520,08

4-c

-8,56

-3,82

-1325,94

-194,14

-647,14

-1973,08

-1520,08

5-e

-8,64

-3,27

-1338,36

-195,96

-653,18

-1991,54

-1534,32

6-f

-8,64

-3,27

-1338,36

-195,96

-653,18

-1991,54

-1534,32

7-k

-8,64

-2,32

-1338,36

-195,96

-653,18

-1991,54

-1534,32

8-l

-8,64

-2,32

-1338,36

-195,96

-653,18

-1991,54

-1534,32

9-n

-8,56

-1,71

-1325,94

-194,14

-647,14

-1973,08

-1520,08

10-o

-8,56

-1,71

-1325,94

-194,14

-647,14

-1973,08

-1520,08

11-p

-7,88

-1,39

-1220,61

-178,72

-595,73

-1816,34

-1399,33



Нижний пояс

1-a

+7,08

+3,32

+1096,69

+160,57

+535,25

+1631,94

+1257,26

1-d

+8,16

+3,41

+1263,98

+185,07

+616,90

+1880,85

+1449,05

1-g

+8,32

+2,69

+1288,77

+188,70

+628,99

+1917,76

+1477,47

1-h

+8,32

+2,69

+1288,77

+188,70

+628,99

+1917,76

+1477,47

1-i

+8,32

+2,69

+1288,77

+188,70

+628,99

+1917,76

+1477,47

1-m

+8,16

+1,87

+1263,98

+185,07

+616,90

+1880,85

+1449,05

1-p

+7,08

+1,24

+1096,69

+160,57

+535,25

+1631,94

+1257,26



Раскосы

a-b

+1,37

+0,43

+212,21

+31,07

+103,57

+315,78

+243,28

c-d

+0,2

+0,42

+30,98

+4,54

+15,12

+46,1

+35,52

d-e

+0,63

-0,21

+97,59

+14,29

(-4,76)

+47,63

(-15,88)

+145,22

+111,88

f-g

+0,44

+0,86

+68,16

+9,98

+33,26

+101,42

+78,14

g-h

0

0

0

0

0

0

0

h-i

0

0

0

0

0

0

0

i-k

+0,44

-0,57

+68,16

+9,98

(-12,93)

+33,26

(-43,09)

+101,42

+78,14

l-m

+0,63

+0,62

+97,59

+14,29

+47,63

+145,22

+111,88

m-n

+0,2

-0,3

+30,98

+4,54

(-6,8)

+15,12

(-22,68)

+46,1

35,52

o-p

+1,37

+0,47

+212,21

+31,07

+103,57

+315,78

+243,28



Стойки

b-c

-0,76

-0,49

-117,72

-17,24

-57,46

-175,18

-134,96

e-f

+0,77

-0,5

+119,27

+17,46

(-11,64)

+58,21

(-37,8)

+177,48

+136,73

k-l

+0,77

0

+119,27

+17,46

+58,21

+177,48

+136,73

n-o

-0,76

0

-117,72

-17,24

-57,46

-175,18

-134,96



По СНиП 2.03.01-84 определяем характеристики материалов.

Бетон тяжелый класса B40;

Rb = 22 МПа;

Rbt = 1.4 МПа;

Rbt,ser = 2.1 МПа;



EB=3.25*104 МПа; прочность бетона к моменту обжатия Rbp=28МПа.

Сжатый пояс и остальные элементы решетки армируются арматурой класса А-Ш;

Rs = Rsc = 365МПа;

Es=2*105МПа

;хомуты класса А-I,Rsw = 175МПа.

Ширину верхнего пояса принимаем из условия опирания плит покрытия плит покрытия пролетом 12м. – 250 мм.

Определяем ориентировочно требуемую площадь сечения верхнего пояса:



Назначаем размеры сечения верхнего пояса b*h = 25*30см. с А = 750 см2 > 755,52 см2

Случайный начальный эксцентриситет

; l = 300см – расстояние между узлами фермы;

принимаем e0 =ea = 1 см.

При ea < (1/8)h = 30/8=3.75 см. l0 = 0.9l = 0.9*300=270 см.

Наибольшая гибкость сечения равна l0 /h = 270/30 = 9>4, следовательно, необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность.

Условная критическая сила:

I = bh­/12=25*303/12 = 67500см















Коэффициент
Расстояние

Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона при



при









Определяем площадь арматуры:



Арматуру принимаем .

Расчет сечения фермы из плоскости не выполняется, так как все узлы фермы раскреплены.

Нижний растянутый пояс.
Расчет прочности выполняем на расчетные усилия для панели «1 – h» .нормативные значения усилий определяем путем умножения соответствующих нормативных значений для стержня «1 – h »(графа 2, табл. 2) грузов от единичного груза.

Нормативное значение усилий от постоянной и полной снеговой нагрузок

Nser = (188.70 + 54)*8.9 = 2160.03 kH

Нормативное значение усилий от постоянной и длительной снеговой нагрузок

Nl = (188.70+16.2)*8.9 = 1823.61kH

Расчетное значение усилий от постоянной и полной снеговой нагрузок

N = 1917.76 кН.

Определяем площадь сечения растянутой выпрягаемой арматуры при



Принимаем

Принимаем сечение нижнего пояса 25*30 см. напрягаемая арматура окаймлена каркасом из двух П – образных сеток с продольной арматурой из стали класса А-Ш

().

Приведенная площадь сечения


Расчет нижнего пояса на трещиностойкость.

Конструкции с напрягаемой проволочной арматурой класса В-II и Bp-II или канатами К-7при диаметре проволоки 3,5 мм и более относятся к третьей категории трещиностойкости

Принимаем механический способ натяжения арматуры. Величину предварительного напряжения в арматуре при р = 0,05 назначаем из условия

= 1295/1,05 = 1233 МПа.
1   2   3   4
Учебный текст
© perviydoc.ru
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации