Проектирование одноэтажного промышленного здания - файл gotovoe AKSENTI.doc
Проектирование одноэтажного промышленного зданияСкачать все файлы (705.2 kb.)
Доступные файлы (2):
| gotovoe AKSENTI.doc | 1163kb. | 25.12.2007 07:48 | скачать |
| n2.dwg |
gotovoe AKSENTI.doc
Принимаем Н=1200мм
Глубина заложения фундамента при расстоянии от планировочной отметки до верха фундамента 150мм, следовательно
Фундамент 3-х ступенчатый высота ступени 40см
Предварительная площадь фундамента
Принимаем 3,9x3,3 A=3,9*3,3=12,87
Рабочая высота фундамента
Полная высота фундамента Н=0,51+0,05=0,056<1.2м
Принимаем 1200мм
Определяем краевое давление на основание
Нормативная нагрузка от веса фундамента и грунта на его обрезах
при условии что
Расчёт арматуры фундамента
Расчётные изгибающие моменты
В сечении 1-1
В сечении 2-2
В сечении 3-3
Требуемое сечение арматуры
Принимаем 27о12 с А=1,131
Площадь сечения одного стержня
Арматура укладывается параллельно меньшей стороне фундамента
Определяем арматуру, к-я параллельна большей стороне фундамента
Принимаем 22о12 с А=1,313
Площадь сечения одного стержня
Расчет железобетонной 30 м фермы.
Расчет нагрузок.
таблица 3
| Вид нагрузки | Нормативное значение груза, кН | Коэффициент надежности по нагрузке, т | Расчетное значение груза, кН |
| Собственная масса фермы Масса панелей (с учетом бетона швов) 3*12 м. масса кровли (1,5кН/м2 с площади 36м2 ) | 15 62 54 | 1.1 1,1 1,3 | 16,5 68,2 70,20 |
| Итого: | | | 154,9 |
Усилие от кратковременного действия полной снеговой нагрузки:
S0/8 = 54*1,4=75,6кН
Усилие от длительной снеговой нагрузки:
75,6*0,3=22,68кН
Определение усилий в элементах фермы.
Усилия в стержнях фермы определяют графическим способом построением диаграмм Максвелла – Кремоны. Схемы загружения и соответствующие им диаграммы показаны на рисунке 5 и 6. для обеспечения достаточной точности расчета диаграмму следует строить в крупном масштабе F = 1кН равной 20 – 25 мм.
Расчет сечений элементов фермы.
Расчет верхнего пояса ведем по наибольшему усилию (элемент «7-к») N = 1991,54 кН, в том числе от длительных нагрузок Nl = 1534,32 кН. (таблица 4).
Диаграмма от нагрузок на всю ферму
Диаграмма от нагрузок на половину фермы
таблица 4
| Элемент | Обозначение стержня по расчётной схеме | Усилия в элементах | Усилия от постоянной нагрузки (F=154.9kH) | Усилия от длительной снеговой нагрузки (F=22,68кН) | Усилия от кратковременного действия полной снеговой нагрузки (F=75,6кН) | Суммарное расчётное усилие от полной снеговой и постоянной нагрузок(5+7) | Суммарное расчётное усилие от длительной снеговой и постоянной нагрузок(5+6) | |
| При загруж. всего пролёта F=1kH | При загружении L/2 пролёта F=1kH | |||||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 |
| Верхний пояс | 2-а | -7,88 | -3,7 | -1220,61 | -178,72 | -595,73 | -1816,34 | -1399,33 |
| 3-b | -8,56 | -3,82 | -1325,94 | -194,14 | -647,14 | -1973,08 | -1520,08 | |
| 4-c | -8,56 | -3,82 | -1325,94 | -194,14 | -647,14 | -1973,08 | -1520,08 | |
| 5-e | -8,64 | -3,27 | -1338,36 | -195,96 | -653,18 | -1991,54 | -1534,32 | |
| 6-f | -8,64 | -3,27 | -1338,36 | -195,96 | -653,18 | -1991,54 | -1534,32 | |
| 7-k | -8,64 | -2,32 | -1338,36 | -195,96 | -653,18 | -1991,54 | -1534,32 | |
| 8-l | -8,64 | -2,32 | -1338,36 | -195,96 | -653,18 | -1991,54 | -1534,32 | |
| 9-n | -8,56 | -1,71 | -1325,94 | -194,14 | -647,14 | -1973,08 | -1520,08 | |
| 10-o | -8,56 | -1,71 | -1325,94 | -194,14 | -647,14 | -1973,08 | -1520,08 | |
| 11-p | -7,88 | -1,39 | -1220,61 | -178,72 | -595,73 | -1816,34 | -1399,33 | |
| Нижний пояс | 1-a | +7,08 | +3,32 | +1096,69 | +160,57 | +535,25 | +1631,94 | +1257,26 |
| 1-d | +8,16 | +3,41 | +1263,98 | +185,07 | +616,90 | +1880,85 | +1449,05 | |
| 1-g | +8,32 | +2,69 | +1288,77 | +188,70 | +628,99 | +1917,76 | +1477,47 | |
| 1-h | +8,32 | +2,69 | +1288,77 | +188,70 | +628,99 | +1917,76 | +1477,47 | |
| 1-i | +8,32 | +2,69 | +1288,77 | +188,70 | +628,99 | +1917,76 | +1477,47 | |
| 1-m | +8,16 | +1,87 | +1263,98 | +185,07 | +616,90 | +1880,85 | +1449,05 | |
| 1-p | +7,08 | +1,24 | +1096,69 | +160,57 | +535,25 | +1631,94 | +1257,26 | |
| Раскосы | a-b | +1,37 | +0,43 | +212,21 | +31,07 | +103,57 | +315,78 | +243,28 |
| c-d | +0,2 | +0,42 | +30,98 | +4,54 | +15,12 | +46,1 | +35,52 | |
| d-e | +0,63 | -0,21 | +97,59 | +14,29 (-4,76) | +47,63 (-15,88) | +145,22 | +111,88 | |
| f-g | +0,44 | +0,86 | +68,16 | +9,98 | +33,26 | +101,42 | +78,14 | |
| g-h | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | |
| h-i | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | |
| i-k | +0,44 | -0,57 | +68,16 | +9,98 (-12,93) | +33,26 (-43,09) | +101,42 | +78,14 | |
| l-m | +0,63 | +0,62 | +97,59 | +14,29 | +47,63 | +145,22 | +111,88 | |
| m-n | +0,2 | -0,3 | +30,98 | +4,54 (-6,8) | +15,12 (-22,68) | +46,1 | 35,52 | |
| o-p | +1,37 | +0,47 | +212,21 | +31,07 | +103,57 | +315,78 | +243,28 | |
| Стойки | b-c | -0,76 | -0,49 | -117,72 | -17,24 | -57,46 | -175,18 | -134,96 |
| e-f | +0,77 | -0,5 | +119,27 | +17,46 (-11,64) | +58,21 (-37,8) | +177,48 | +136,73 | |
| k-l | +0,77 | 0 | +119,27 | +17,46 | +58,21 | +177,48 | +136,73 | |
| n-o | -0,76 | 0 | -117,72 | -17,24 | -57,46 | -175,18 | -134,96 | |
По СНиП 2.03.01-84 определяем характеристики материалов.
Бетон тяжелый класса B40;
Rb = 22 МПа;
Rbt = 1.4 МПа;
Rbt,ser = 2.1 МПа;
EB=3.25*104 МПа; прочность бетона к моменту обжатия Rbp=28МПа.
Сжатый пояс и остальные элементы решетки армируются арматурой класса А-Ш;
Rs = Rsc = 365МПа;
Es=2*105МПа
;хомуты класса А-I,Rsw = 175МПа.
Ширину верхнего пояса принимаем из условия опирания плит покрытия плит покрытия пролетом 12м. – 250 мм.
Определяем ориентировочно требуемую площадь сечения верхнего пояса:
Назначаем размеры сечения верхнего пояса b*h = 25*30см. с А = 750 см2 > 755,52 см2
Случайный начальный эксцентриситет
; l = 300см – расстояние между узлами фермы;
принимаем e0 =ea = 1 см.При ea < (1/8)h = 30/8=3.75 см. l0 = 0.9l = 0.9*300=270 см.
Наибольшая гибкость сечения равна l0 /h = 270/30 = 9>4, следовательно, необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность.
Условная критическая сила:
I = bh
/12=25*303/12 = 67500см
Коэффициент
Расстояние
Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона при
при
Определяем площадь арматуры:
Арматуру принимаем
.Расчет сечения фермы из плоскости не выполняется, так как все узлы фермы раскреплены.
Нижний растянутый пояс.
Расчет прочности выполняем на расчетные усилия для панели «1 – h» .нормативные значения усилий определяем путем умножения соответствующих нормативных значений для стержня «1 – h »(графа 2, табл. 2) грузов от единичного груза.
Нормативное значение усилий от постоянной и полной снеговой нагрузок
Nser = (188.70 + 54)*8.9 = 2160.03 kH
Нормативное значение усилий от постоянной и длительной снеговой нагрузок
Nl = (188.70+16.2)*8.9 = 1823.61kH
Расчетное значение усилий от постоянной и полной снеговой нагрузок
N = 1917.76 кН.
Определяем площадь сечения растянутой выпрягаемой арматуры при
Принимаем
Принимаем сечение нижнего пояса 25*30 см. напрягаемая арматура окаймлена каркасом из двух П – образных сеток с продольной арматурой из стали класса А-Ш
(
).Приведенная площадь сечения
Расчет нижнего пояса на трещиностойкость.
Конструкции с напрягаемой проволочной арматурой класса В-II и Bp-II или канатами К-7при диаметре проволоки 3,5 мм и более относятся к третьей категории трещиностойкости
Принимаем механический способ натяжения арматуры. Величину предварительного напряжения в арматуре
при р = 0,05 назначаем из условия 
= 1295/1,05 = 1233 МПа.