Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, предназначенных для работы в условиях воздействия повышенных и высоких температур (к СНиП 2.03.01

Доступные файлы (2):

n1.doc	3423kb.	11.08.2005 13:23	скачать
n2.doc			скачать

n1.doc

1 ... 13 14 15 16 17 18 19 20 ... 25

Расчет железобетонных элементов на местное действие нагрузок

РАСЧЕТ НА МЕСТНОЕ СЖАTИE

3.63. При расчете на местное сжатие (смятие) элементов без косвенного армирования должно удовлетворяться условие

, (220)
где

- продольная сжимающая сила от местной нагрузки;

- площадь смятия;

- коэффициент, зависящий от характера распределения местной нагрузки по площади смятия, принимается равным: при равномерном распределении местной нагрузки на площадь смятия - 1,00;
при неравномерном распределении местной нагрузки на площадь смятия (под концами балок, прогонов, перемычек) для бетона составов N 1-21, 23, 29 по табл.11 - 0,75;

- расчетное сопротивление бетона сжатию, определяется по формуле

. (221)
Здесь

.
Для бетонов классов не ниже В25

;
для бетонов классов В25 и выше

; (222)

, (223)
но не более:

#G0при схеме приложения нагрузки по черт.24,а, в, г, е, и:
для обычного и жаростойкого бетонов классов:
более 7,5	2,5
В3,5; В5; В7,5	1,5
для жаростойких бетонов классов
В2,5 и ниже	1,2
при схеме приложения нагрузки по черт.24, , , независимо от вида и класса бетона	1,0

- расчетная площадь, определяемая по указаниям п.3.64;

- принимается как для бетонных конструкций (см. табл.14).
Коэффициент

принимается по табл.16 в зависимости от средней температуры бетона площади смятия - при схеме приложения нагрузки по черт.24,

и в зависимости от температуры наиболее нагретой грани - при схеме приложения нагрузки по черт.24,

.
3.64. В расчетную площадь

включается участок, симметричный по отношению к площади смятия (см. черт.24). При этом должны выполняться следующие правила:
при местной нагрузке по всей ширине элемента

в расчетную площадь включается участок длиной не более

в каждую сторону от границы местной нагрузки (см. черт.24,

);
при местной краевой нагрузке по всей ширине элемента расчетная площадь

равна площади смятия

(см. черт.24,

);
при местной нагрузке в местах опирания концов прогонов и балок в расчетную площадь включается участок шириной, равной глубине заделки прогона или балки, и длиной не более расстояния между серединами примыкающих к балке пролетов (см. черт.24,

);
если расстояние между балками превышает двойную ширину элемента, длина расчетной площади определяется как сумма ширины балки и удвоенной ширины элемента (см. черт.24,

);
при местной краевой нагрузке на угол элемента (см. черт.24,

) расчетная площадь

равна площади смятия

;
при местной нагрузке, приложенной на части длины и ширины элемента, расчетная площадь принимается согласно черт.24,

. При наличии нескольких нагрузок указанного типа расчетные площади ограничиваются линиями, проходящими через середину расстояний между точками приложения двух соседних нагрузок;
при местной краевой нагрузке, расположенной в пределах выступа стены (пилястры) или простенка таврового сечения, расчетная площадь

равна площади смятия

(см. черт.24,

);
при определении расчетной площади для сечений сложной формы не должны учитываться участки, связь которых с загруженным участком не обеспечена с необходимой надежностью (например, участок 2 на черт.24,

).
Примечание. При местной нагрузке от балок, прогонов, перемычек и других элементов, работающих на изгиб, учитываемая в расчете глубина опоры при определении

принимается не более 20 см.

Черт.24. Схемы для расчета железобетонных элементов на местное сжатие

- при местной нагрузке по всей ширине элемента;

- при местной краевой нагрузке по всей ширине элемента;

- при местной нагрузке в местах опирания прогонов и балок;

- при местной краевой нагрузке на угол элемента;

- при местной нагрузке, приложенной на части длины и ширины элемента; при местной краевой нагрузке,

расположенной в пределах выступа стены или простенка;

- при местной краевой нагрузке, расположенной в

пределах выступа стены (пилястры);

- сечений сложной формы; 1 - площадь смятия; 2 - расчетная площадь смятия;

3 - минимальная зона армирования сетками, при которой косвенное армирование учитывается по формуле (225)

3.65. При расчете на местное сжатие равномерно нагретых элементов из тяжелого бетона с косвенным армированием в виде сварных поперечных сеток должно удовлетворяться условие

, (224)
где

- приведенная призменная прочность бетона, определяемая по формуле

, (225)

- определяется по формуле (223) и принимается не более 3,5;

- коэффициент, учитывающий влияние косвенного армирования в зоне местного сжатия. Для схем 24,

принимается

=1,0, при этом косвенное армирование учитывается в расчете при условии, что поперечные сетки установлены на площади, не менее ограниченной пунктирными линиями на соответствующих схемах черт.24. Для схем 24,

, и

определяется по формуле

; (226)

- площадь бетона, заключенного внутри контура сеток косвенного армирования, считая по их крайним стержням, для которой должно удовлетворяться условие

;

- расчетное сопротивление арматуры сеток;

- коэффициент эффективности косвенного армирования, принимаемый равным

; (227)

; (228)

- коэффициент насыщения поперечной арматурой, определяемый для сварных поперечных сеток по формуле

; (229)
здесь

- соответственно число стержней, площадь поперечного сечения и длина стержня сетки в одном направлении (считая в осях крайних стержней);

- то же, в другом направлении;

- расстояние между сетками;

- площадь сечения бетона, заключенного внутри контура сеток (считая в осях крайних стержней).
Площади сечения стержней сетки на единицу длины в одном и другом направлениях не должны различаться более чем в 1,5 раза.
Коэффициенты

принимаются соответственно по табл.16 и 35 в зависимости от температуры в месте установки сеток.

РАСЧЕТ НА ПРОДАВЛИВАНИЕ

3.66. Расчет на продавливание конструкций (без поперечной арматуры) от действия сил, равномерно распределенных на ограниченной площади, должен производиться из условия

, (230)
где

- продавливающая сила;

- коэффициент, принимаемый равным для бетона составов (см. табл.11):

#G0N 1-3, 6, 7, 10-15, 19-21	1,0
N 4, 5, 8, 9, 16-18, 23, 24, 29 и 30	0,8

- среднеарифметическое значений периметров верхнего и нижнего оснований пирамиды, образующейся при продавливании в пределах рабочей высоты сечения

.
При определении величин

предполагается, что продавливание происходит по боковой поверхности пирамиды, меньшим основанием которой служит площадь действия продавливающей силы, а боковые грани наклонены под углом 45° к горизонтали (черт.25,

).

.
Значение продавливающей силы

принимается равным силе

, действующей на пирамиду продавливания, за вычетом нагрузок, приложенных к большему основанию пирамиды продавливания (считая до плоскости расположения растянутой арматуры) и сопротивляющихся продавливанию.
Если схема опирания такова, что продавливание может происходить на поверхности пирамиды с углом наклона боковых граней больше 45° (например, в свайных ростверках - черт.25,

), правая часть условия (230) определяется для фактической пирамиды с умножением на

, где

- длина горизонтальной проекции боковой грани пирамиды продавливания. При этом значение несущей способности принимается не более значения, соответствующего пирамиде с

.
При установке в пределах пирамиды продавливания хомутов, нормальных к плоскости плиты, расчет должен производиться из условия

, (231)
но не более

.
Усилие

принимается равным правой части неравенства (230),

определяется как сумма всех поперечных усилий, воспринимаемых хомутами, пересекающими боковые грани расчетной пирамиды продавливания

, (232)
где

- суммарная площадь сечения поперечной арматуры, пересекающей боковые грани пирамиды продавливания;

- не должно превышать значения, соответствующего арматуре класса A-I.

Черт.25. Схемы для расчета железобетонных элементов на продавливание при угле наклона боковых граней:

- пирамиды продавливания под углом 45°;

- то же, больше 45°

При учете поперечной арматуры значение

должно быть не менее 0,5

.
Коэффициент

принимается по табл.16 в зависимости от средней температуры бетона на проверяемом участке,

- по табл.35 в зависимости от наибольшей температуры поперечной арматуры в рассматриваемом сечении.
При расположении хомутов на ограниченном участке вблизи сосредоточенного груза производится дополнительный расчет на продавливание пирамиды с верхним основанием, расположенным по контуру участка с поперечной арматурой, из условия (230).

1 ... 13 14 15 16 17 18 19 20 ... 25