Дуговая сварка - файл n1.doc

Дуговая сварка
Скачать все файлы (756 kb.)

Доступные файлы (1):
n1.doc756kb.19.02.2014 04:04скачать

n1.doc

РАБОТА № 1
СВАРОЧНАЯ ДУГА И ЭЛЕКТРОДЫ ДЛЯ РУЧНОЙ ДУГОВОЙ СВАРКИ

1. Цель работы
Цель работы заключается в изучении:

1) сварочной дуги и физических процессов, происходящих в ней;

2) влияния типа покрытий электрода на длину сварочной дуги.

2. Теоретическая часть
Источником тепла при дуговой сварке служит электрическая дуга, которая горит между электродом и свариваемым изделием. Электрической сварочной дугой называется мощный светящийся электрический разряд в ионизированной атмосфере газов, паров металла и веществ, входящих в состав электродных покрытий, флюсов и других защитных средств места сварки. Дуговой разряд возбуждается и поддерживается энергией, получаемой от источника питания постоянного или переменного тока.
2.1. Строение сварочной дуги
Строение дуги и распределение потенциалов по длине дугового промежутка представлены на рис. 1.1. В сварочной дуге четко выражены три области: катодная, столб дуги и анодная, которые характеризуются падениями напряжения Uк, Uст и Uа соответственно. Приэлектродная область, прилегающая к аноду (+), называется анодной, а область, прилегающая к катоду (–), называется катодной. Длиновые размеры приэлектродных областей lк и lа очень малы и составляют lк ? 1· (10-5…10-7) м, lа ? 1· (10-4…10- 5)  м. Столб дуги (lст) – это ионизированный газ, который содержит атомы газов, паров, нейтральные молекулы, свободные электроны и положительные ионы.


Рис. 1.1. Строение дуги, распределение потенциалов по длине дугового промежутка

Ток в дуге складывается из движения электронов в сторону анода и движения положительных ионов в сторону катода. Принято считать, что ток дуги преимущественно электронный, так как подвижность электронов из–за меньшей массы существенно выше, чем подвижность тяжелых положительно заряженных ионов.

Направленное движение заряженных частиц в дуговом промежутке приводит к тому, что вблизи катода, образуется избыток положительных ионов, а вблизи анода – избыток электронов. Таким образом, в приэлектродных областях происходит концентрация заряженных частиц, приводящая к возникновению объемного заряда. Кроме того, концентрация заряженных частиц вызывает катодное и анодное падения напряжений, которые влияют на распределение тепловой энергии в дуге.

Распределение падения напряжения по длине дугового промежутка (напряжения дуги Uд) зависит от физических условий, в которых горит сварочная дуга, и является суммой падения напряжений в приэлектродных областях Uк + Uа и столба дуги Uст:

Uд = Uк + Uст + Uа . (1.2)

Падение напряжения столба дуги Uст существенным образом зависит от величины сварочного тока Iд, защитной среды, материала электродов и может изменяться от 6 до 40 В.

На практике падение напряжения на столбе дуги (при lд ? lст) определяют по упрощенной формуле:

Uд = а + в· lд, (1.3)

где а = Uк + Uа;

–градиент напряжения в столбе, равный 1…4 В/мм, в среднем – 2,5 В/мм.

Таким образом, падение напряжения в столбе дуги длиной 4 мм составит:Uст=вlд=2,5∙4=10 В.

При РДС также применяется переменный ток, источником которого являются сварочные трансформаторы. Горение сварочной дуги переменного тока менее стабильно, чем дуги постоянного тока.

Переменный ток частотой 50 Гц в дуге 100 раз в секунду (через каждые 0,01 с) проходит через нуль (рис. 1.2). При значениях сварочного тока близких к нулю снижаются температура дуги и ионизация газовой смеси в приэлектродных областях и в столбе дуги, а также уменьшается проводимость дугового промежутка, т. е. дуга может погаснуть. Однако, фактически из – за тепловой инерции сварочная дуга сохраняется, но стабильность её горения существенно ниже, чем дуги постоянного тока.



Рис. 1.2. Параметры дуги переменного тока: Uисинусоидальное напряжение источника; Т – период синусоидального напряжения и тока

Повысить стабильность горения дуги переменного тока можно осуществить:

1) увеличением амплитудного значения напряжения источника питания Uт, т. е. напряжения холостого хода Uх сварочного трансформатора. Однако повышение напряжения холостого хода ограничено условиями электробезопасности при проведении сварочных работ и технико-экономическими показателями источников питания. Напряжение холостого хода не должно превышать 80…90 В;

2) увеличением частоты переменного тока, что требует допол-нительных устройств;

3) снижением напряжения зажигания дуги за счет введения в состав покрытия электродов веществ с низким потенциалом ионизации.

Наиболее приемлемым способом повышения стабильности горения дуги при ручной сварке является использование электродов со специальными покрытиями, содержащими компоненты с низким потенциалом ионизации.
2.2. Статическая вольтамперная характеристика сварочной дуги
Основным свойством любой электрической цепи, в том числе и сварочной дуги, является способность проводить ток. Обычно такая способность оценивается с помощью вольтамперной характеристики (ВАХ). Поскольку сварочная дуга является газовым проводником, то закону Ома не подчиняется и имеет нелинейный характер. Зависимость напряжения на дуге от её тока при постоянстве длины и проводимости дугового промежутка, а также других физических процессов называется статической вольтамперной характеристикой дуги, т. е. Uд= f (Iсв) при lд = const. Статической ВАХ описывают сварочный процесс в установившемся режиме. ВАХ сварочной дуги строится по экспериментальным данным. Статическая ВАХ сварочной дуги состоит из трёх участков: падающей, жёсткой и возрастающей ( рис. 1. 3).




Рис. 1.3. Вольтамперные статические характеристики дуги:

а – падающая; б – жесткая; в – возрастающая /7/


Падающую вольтамперную характеристику имеет дуга, свободногорящая в воздухе и в среде аргона при сварочном токе до 80 А. На этом участке в сварочной дуге с увеличением сварочного тока более интенсивно протекает ионизация, возрастает проводимость столба дуги ?ст и увеличивается площадь его поперечного сечения Sст, что приводит к уменьшению плотности тока jст и в итоге к снижению напряжения дуги.

Жесткую вольтамперную характеристику имеет сварочная дуга при токах от 80 А и выше. На участке 80…350 А увеличение тока сопровождается пропорциональным в столбе дуги возрастанием его площади поперечного сечения и поэтому плотность тока jст не изменяется. Проводимость дугового промежутка ?ст при этом остается без изменения, поскольку температура дуги достигает своего максимального значения. В результате падение напряжения на дуге тоже не изменяется. Таким образом, в области практических режимов сварки напряжение на дуге не зависит от тока (жесткий участок), а зависит только от длины дуги.

Возрастающую вольтамперную характеристику имеет сварочная дуга при токах от 300 А и выше. Напряжение дуги в этом случае растет не за счет увеличения площади поперечного сечения активного пятна катода, которое занимает весь торец электрода, а вследствие увеличения плотности тока.
3. Оборудование, инструмент, материалы
3.1. Сварочный выпрямитель ВД–306 С1–У3.

3.2. Штатив для изучения стабильности горения дуги.

3.3. Рубильник для включения и выключения источника питания.

3.4. Сварочный щиток.

3.5. Брезентовый костюм или фартук.

3.6. Брезентовые рукавицы.

3.7. Комплект электродов (без покрытия, меловые, качествен-ные).

3.8. Мерительный инструмент (линейка).

3.9. Угольный заострённый стерженек для возбуждения дуги.

3.10. Пластина из низкоуглеродистой стали.
4. Исследование разрывной длины дуги
При исследовании влияния плотности тока одно из значений сварочного тока должно соответствовать расчётному для данного диаметра электрода, два других должны быть меньше и больше. Расчетный ток Iрас. определяют по формуле К. К. Хренова.

Iрас. = (20+6 d) ∙ d, (1.8)

где d – диаметр электрода.

Согласно формулы (1.8) для диаметра электрода d = 3 мм расчётный ток составит Iрас= 115 А. Сварочный ток устанавливается регулятором.

Увеличив расчетное значение тока, например на 55 и 110 А, получим три значения токов I1к.з. = 225 А; I2к.з. = 170 А; I3к.з. = 115 А, при которых рекомендуется исследовать влияние силы тока на устойчивость горения дуги.
5. Последовательность выполнения работы
Работа выполняется в следующей последовательности.

1. На стол штатива поместить хорошо очищенную пластину 7 из малоуглеродистой стали. Зачистить торец (голого) электрода и закрепить его в зажиме 9 (рис. 1.4). Перемещением зажима 10 штатива установить торец электрода на расстоянии 2 мм от поверхности стальной пластины. Для этого удобно пользоваться мерной конусной пластиной толщиной 2 мм, помещаемой под торец электрода.



Рис. 1.4. Схема опыта для изучения стабильности горения дуги:

1 – выключатель с кнопками «пуск» и «стоп»; 2 –переключатель ступеней сварочного тока; 3 - рукоятка для регулирования силы сварочного тока; 4 – указатель силы сварочного тока; 5 – шкала силы сварочного тока; 6 – исследуемый электрод; 7 – стальная пластина; 8 - асбестовая изолирующая прокладка; 9 – зажим электрода; 10 – зажим штатива

2. С помощью переключателя ступеней тока 2 и регулятора 3 выпрямителя ВД – 306С1 установить определенную величину сварочного тока, значение которого задается преподавателем, или рассчитывается по методике, приведенной в разделе 3.1. К электроду и стальной пластине на штативе подвести напряжение от источника питания при помощи кнопки «пуск» выключателя 1.

3. Возбудить дугу между электродом и стальной пластиной, замыкая на короткое время промежуток между ними заточенным угольным стержнем. По мере оплавления электрода длина дуги увеличивается. При достижении максимальной своей длины дуга гаснет.

4. После догорания электрода до естественного обрыва отклю-чить источник питания кнопкой «стоп» выключателя 1.

5. Удалить шлак с наплавленного валика 2 (рис. 1.5) и после охлаждения пластины металлической масштабной линейкой измерить расстояние между торцом электрода и наплавленным металлом lmax (разрывную длину дуги). Для достоверности результатов каждый опыт повторить минимум три раза и среднее значение занести в табл. 1.2.


Рис. 1.5. Схема замера разрывной длины дуги lmax: 1 - стальная пластина;

2 - наплавленный металл; 3 – электрод;

4 – приспособление для измерения длины дуги (зазора)



6. Далее опыты провести для обратной полярности тока, а затем ещё при двух значениях сварочного тока испытать электроды с тонким покрытием, затем – с толстым.

7. Построить график зависимости среднего значения длины дуги от силы сварочного тока для трех типов электродов для прямой и обратной полярности тока.

Таблица 1.2

Зависимость разрывной длины дуги lmax от типа электродного покрытия и сварочного тока при сварке на постоянном токе прямой и обратной полярности

Тип покрытия

Разрывная длина дуги (средняя), мм.

I1кз, 200А

I2кз, 240А

I3кз, 280А

Без покрытия

7

10

12

С ионизирующим покрытием

10

12,5

13

С качественным покрытием

12

14

16

На основе полученных данных начертим рисунок.


РАБОТА № 2
ИСТОЧНИКИ ПИТАНИЯ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ ДУГИ ДЛЯ РУЧНОЙ ДУГОВОЙ СВАРКИ
1. Цель работы
1. Изучить устройство и принцип действия сварочных трансформаторов и выпрямителей.

2. Усвоить способы получения внешней вольтамперной характеристики и регулирования сварочного тока современных источников питания для ручной дуговой сварки.

3. Снять внешнюю характеристику сварочного трансформа-тора с повышенным магнитным рассеянием.
2. Теоретическая часть
Несмотря на широкое использование механизированных способов сварки, ручная электродуговая сварка (РДС) покрытыми электродами остаётся наиболее распространённым видом сварки. Для РДС источниками питания дуги переменного тока служат сварочные трансформаторы, а постоянного тока – сварочные генераторы и выпрямители.
2.1. Современные сварочные трансформаторы
Принцип действия трансформаторов иллюстрирует рис. 2.1. Они имеют стержневой удлинённый магнитопровод 3, первичную 1 и вторичную 2 обмотки с числами витков W1 и W2 соответственно. Каждая из обмоток разбиты на две катушки, охватывающие стержни магнитопровода. Основной магнитный поток трансформатора Фт замыкается по магнитопроводу, а потоки рассеяния Ф и Ф - по воздуху в пространстве между первичной и вторичной обмоткам. Поэтому значительная часть магнитных потоков рассеяния первичной обмотки не достигает витков вторичной и они рассеиваются. Другими словами, на пути движения магнитного потока из первичной обмотки во вторичную имеется значительное индуктивное сопротивление.

Индуктивное сопротивление трансформатора сильно зависит от числа витков вторичной обмотки W2, а также конструктивных параметров трансформатора: сечения магнитопровода, высоты катушек и расстояния между ними:

(2.1)

Рис. 2.1. Схема трансформаторов с подвижными обмотками


Из уравнения (2.1) видно, что зависимость индуктивного сопротивления трансформатора от расстояния между обмотками линейная. В режиме нагрузки сила тока во вторичной обмотке трансформатора I2 будет равна силе тока на сварочной дуге Iд и будут соответствовать следующей зависимости:

(2.2)

где хт - полное индуктивное сопротивление трансформатора (включающее индуктивное сопротивление рассеяния);

U2 – напряжение во вторичной обмотке трансформатора (холос-того хода), значение которого приводится в паспорте трансформатора. Для сварочных трансформаторов оно по условиям электробезо-пасности при проведении сварочных работ не должно превышать 80 В. Чем выше напряжение холостого хода трансформатора, тем легче возбуждается дуга;

Uд – напряжение сварочной дуги, равное Uд= U2/(1,85…2,5).

Из выражения (2.2) следует, что регулировку тока при сварке можно осуществлять изменением напряжения холостого хода U2, т. е. изменением соотношения числа витков W1 /W2 и изменением хт. Однако параметры U2 и W1 /W2 заложены в конструкцию трансформатора и имеют зависимость , где U1 – напряжение первичной обмотки. Поэтому регулировку сварочного тока осуществляют изменением индуктивного сопротивления хт, которое достигается изменением расстояния между обмотками lоб.

Для регулирования режима сварки в обойму крепления катушек вторичной обмотки вмонтирована неподвижная гайка 6, в которую ввинчивается или вывинчивается из неё ходовой винт 4 при вращении рукоятки. При этом изменяется расстояние между подвижной и неподвижной обмотками трансформатора lоб, что приводит к изменению магнитных потоков рассеяния Фр. При увеличении расстояния lоб между обмотками W1 и W2 магнитные потоки рассеяния возрастают, также возрастает индуктивное сопротивление вторичной обмотки (согласно 2.1), а сварочный ток уменьшается. При уменьшении расстояния между обмотками W1 и W2 идет обратный процесс. Так осуществляется плавное регулирование силы сварочного тока.

Падающая внешняя характеристика у трансформатора с подвижными обмотками обеспечивается благодаря увеличенному магнитному рассеянию, вызванному размещением первичной и вторичной обмоток на значительном расстоянии lоб друг от друга, а также конструкции магнитопровода.

Трансформаторы серии ТДМ. Трансформаторы с подвижными обмотками серии ТДМ являются трансформаторами нового поколения. В них используются современные сорта высоко-кремнистой электротехнической стали и эффективные электроизо-ляционные материалы, которые позволили снизить массу и габариты трансформатора в сравнении с выпускавшимися ранее типов ТС и ТД. Рассмотрим конструкцию трансформатора ТДМ-317У2, который является типичным представителем трансформаторов данного типа (рис. 2.3).


Рис. 2.3. Устройство трансформатора ТДМ-317 У2 /5 с. 63;/: а – конструкция;

б – принципиальная электрическая схема; 1 – регулятор тока; 2 – стержневой магнито-провод; 3- элемент крепления катушек вторичной обмотки (обойма); 4 – вторичная обмотка; 5 – токоуказатель; 6 – первичная обмотка; 7 – колеса; 8 – рама; 9 – разъемы для подключения сварочных проводов; 10 – болт заземления; 11 – сетевой штепсельный разъем; 12 – переключатель диапазонов тока



Он имеет стержневой магнитопровод 2, первичную 6 и вторичную 4 обмотки. Трансформатор устанавливается на раму 8 с колесами 7. По бокам закрыт металлическим кожухом, а сверху – крышкой (на рис. не показаны). Над крышкой размещены рукоятка 1 для плавного изменения сварочного тока и переключатель диапазонов сварочного тока 12. Этим переключателем изменяют соединение друг с другом катушек как первичной, так и вторичной обмоток, получая две ступени регулирования тока. Верхняя подвижная обмотка крепится к обойме 3 и через ходовой винт при вращении рукоятки 1 перемещается вверх – вниз относительно нижней неподвижной обмотки.

К обойме 3 прикреплен токоуказатель 5, перемещающийся по прорези шкалы на кожухе трансформатора. На раме трансформатора 8 имеются два штыревых разъема 9 для подключения сварочных проводов, сетевой штепсельный разъем 11 и болт заземления 10. Иногда на кожухе устанавливается пакетный выключатель сетевого напряжения.

Плавное регулирование режима, как уже отмечалось, производится благодаря перемещению подвижных обмоток. Ступенчатое увеличение тока осуществляется переключением катушек первичных и вторичных обмоток с последовательного на параллельное соединение.

Принципиальная электрическая схема трансформатора приве-дена на рис. 2.3, б. Для снижения помех радиоприему трансформатор снабжен емкостным фильт­ром из конденсаторов С1 и С2. На каждом стержне трансформатора размещено по одной катушке первичной и вторичной обмоток. Каждая первичная катушка состоит из двух частей W11+ W11д и W12 + W12д. С помощью переключателя можно выполнить последова-тельное или параллельное соединения катушек как первичной, так и вторичной обмотки. Переключатель НП показан на схеме в положении, обеспечивающем параллельное соединение первичных и вторичных обмоток, что соответствует диапазону больших токов. Крайние внешние характеристики (рис. 2.4) для этого случая обозначены БТ. Левая линия соответствует максимально раздвинутым обмоткам, правая — предельно сближенным обмоткам. При другом положении переключателя попарно последовательно соединяются катушки первичной и вторичной обмоток, что обеспечивает диапазон малых токов, внешние характеристики для этого случая обозначены МТ.


Рис. 2.4. Внешние характеристики трансформатора ТДМ-317-У2: БТ и МТ – характе-ристики для режимов больших и малых токов соответственно; Хт = f(lK) - зависимость индуктивного сопротивления Хтр от расстояния lK между катушками обмоток; I2 = f(lK) - регулировочные характеристики.

При последовательном соединении отключается часть W11д первичной обмотки и напряжение холостого хода повышается, что благоприятно отражается на устойчивости горения при малых токах. Естественно, кратность ступенчатого регулирования при отключении W11д несколько снижается - с 4 приблизительно до 2,5. Поэтому и кратность плавного регулирования, достаточная для перекрытия диапазона ступенчатого регулирования, снижается приблизительно до 2,5…3, а это позволяет уменьшить ход подвижных обмоток и габариты трансформатора. Общая кратность регулирования тока при этом около 7, что вполне достаточно по условиям сварки покрытыми электродами.

Характеристика, полученная на ступени больших токов, обозначена БТ, а на ступени малых токов - МТ. Левые линии характеристик соответствует максимально раздвинутым обмоткам, правая — предельно сближенным обмоткам.

2.2. Сварочные выпрямители
Для ручной сварки предназначены выпрямители с крутопадающими характеристиками, которые формируются различными способами: 1) увеличением индуктивного сопротивления трансформатора; 2) использование обратной связи по току (тиристорный, транзисторный и инверторный выпрямители). Наиболее простой способ заключается в том, что сварочный выпрямитель комплектуется силовым трансформатором с падающей характеристикой.

В любом сварочном выпрямителе можно выделить следующие элементы: силовой понижающий трансформатор, выпрямительный блок и пускозащитную аппаратуру.

Сварочный выпрямитель ВД–306С1–У3.



Рис. 2.2. Выпрямитель ВД – 306 –У3: а – вид сбоку со снятым кожухом; б – общий вид; 1 - выпрямительный блок; 2 - трехфазный понижающий трансформатор; 3 - рукоятка плавного регулирования сварочного тока; 4 - кнопки «Пуск» и «Стоп»; 5 - переключатель диапазонов сварочного тока; 6 – амперметр; 7 – колеса; 8 - разъема для подключения сварочного кабеля; 9 - штепсельный разъем; 10 – рама; 11 – вентилятор

Упрощенная принципиальная схема выпрямителя ВД – 306 У3 приведена на рис. 2.3.



Рис. 2.3. Упрощенная электрическая принципиальная схема выпрямителя ВД – 306 –У3: Тр – трансформатор с падающей характеристикой; В – выпрямительный блок на кремниевых диодах
2.3. Инверторные источники питания
Инверторы – это устройства, которые преобразуют энергию постоянного тока в энергию переменного тока с заданной формой импульсов, частотой, амплитудой и выходным напряжением.

Выпрямитель ВД – 200И–У2 инверторного типа. Выпрямитель выполнен в металлическом корпусе, с воздушной принудительной системой охлаждения полупроводниковых элементов (рис. 2.5). На лицевой панели имеются регулятор величины сварочного тока 1, световая сигнализация 2, 3, выходные разъёмы для подсоединения сварочных проводов 4 и 5. На задней панели имеются автоматический выключатель 6 и выход питающего кабеля 7.

Работает установка следующим образом. Сетевое напряжение поступает на низкочастотный выпрямитель Вн, в котором переменное напряжение сети 220 В (~ 50 Гц) преобразуется в постоянное (рис. 2.6). Затем инвертор Ин на четырёх транзисторах преобразует постоянное напряжение в переменное высокочастотное (~ 50 кГц).


Рис. 2. 5. Внеш-ний вид инвер-торного выпря-мителя: а –с ли-цевой стороны;

б –с обратной стороны


Далее напряжение (~ 220 В) понижается высокочастотным трансформатором Тр до безопасных значений для сварщика (~ 80 В), выпрямляется выпрямителем Втр и сглаживается фильтром LC и сварочный ток подается в нагрузочную цепь. Высокочастотный трансформатор на вторичной обмотке имеет всего несколько витков. Именно это обстоятельство и использование ферритового сердечника в инверторном выпрямителе позволило уменьшить его массу до 8 кг (для сравнения – масса выпрямителя ВД–306С1 – У3 составляет 80 кг).



Рис. 2. 6. Блок – схема инверторного сварочного выпрямителя
3. Необходимое оборудование и материалы

3.1.Сварочный трансформатор ТС – 500.

3.2. Сварочный выпрямитель ВД – 306С1 –У3.

3.3. Балластный реостата РБ – 306.

3.4. Выпрямитель ВД – 200И –У2 инверторного типа.

3.5. Вольтметр на 100 В.
4. Последовательность выполнения работы
4.1. Разобраться с электрическими схемами опытных установок для снятия внешних характеристик трансформатора и выпрямителя.

4

Рис. 2.7. Схема опытной установки для опреде-ления внешней характе-ристики выпрямителя:

1 – выключатель с кнопка-ми «пуск» и «стоп»; 2 – пере-ключатель ступеней тока;

3 – рукоятка регулятора сва-рочного тока; 4 – амперметр; 5- указатель шкалы сва-рочного тока; 6 – ампер-метр; 7 – контактный нож РБ-306
.2. С помощью рубильника Р и кнопки «Пуск» включить выпрямитель ВД– 306С1 – У3 (рис. 2.7). Убедиться по характерному шуму и сигнальным лампочкам срабатывание вентилятора.


4.3. Снять внешнюю характеристику сварочного выпрямителя ВД – 306С1- У3 в следующей последовательности:

а) дать электропитание на выпрямитель от сети включением рубильника Р;

б) переключателем ступеней тока 2 включить обмотки трансформатора в область малых токов (например, до 175 А);

в) с помощью кнопки «пуск» выключателя 1 дать напряжение на первичную обмотку трансформатора;

г) вращением рукоятки 3 установить по шкале указателя выпрямителя 5 силу сварочного тока, указанного преподавателем и последовательно включая контакты балластного реостата снять показания амперметра и вольтметра, данные занести в таблицу; затем устанавливать следующее значение тока, заданного преподавателем и повторить операции снятия показаний приборов для каждого значения тока;

д) то же проделать и для области больших токов;

е) полученные данные занести в табл. 2.1;

Таблица 2.1

Результаты экспериментов

Тип короткого замыкания, А

Показания приборов

Результаты измерений при разных положениях ручек балластного реостата

0

1

2

3

4

5

Сварочный выпрямитель ВД-306С1

260

Ток, А

0

40

80

140

160

170

Напряжение, В

60

48

40

25

17

13

Сварочный трансформатор ТС-500

260

Ток, А

0

40

125

250

300

320

Напряжение, В

65

55

48

38

24

16

ж) построить внешнюю характеристику и сравнить с характеристикой, приведенной на рис. 2.4;

з) с помощью кнопки «стоп» и рубильника Р выключить источник питания. Отключить контакты реостата.

На основе полученных данных начертим рисунок.




Учебный текст
© perviydoc.ru
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации