Двигатель постоянного тока параллельного возбуждения - файл n1.doc
Двигатель постоянного тока параллельного возбужденияСкачать все файлы (2665 kb.)
Доступные файлы (33):
| n1.doc | 219kb. | 15.01.2009 22:50 | скачать |
| n2.doc | 247kb. | 16.01.2009 13:49 | скачать |
| n3.doc | 367kb. | 16.01.2009 13:48 | скачать |
| n4.doc | 37kb. | 16.01.2009 13:50 | скачать |
| n5.doc | 101kb. | 16.01.2009 13:52 | скачать |
| n6.doc | 179kb. | 16.01.2009 14:03 | скачать |
| n7.doc | 105kb. | 16.01.2009 14:03 | скачать |
| n8.doc | 184kb. | 16.01.2009 14:35 | скачать |
| n9.doc | 126kb. | 14.01.2009 04:06 | скачать |
| n10.doc | 289kb. | 18.01.2009 17:38 | скачать |
| n11.doc | 131kb. | 18.01.2009 18:01 | скачать |
| n12.doc | 46kb. | 18.01.2009 18:05 | скачать |
| n13.doc | 168kb. | 18.01.2009 18:19 | скачать |
| n14.doc | 361kb. | 18.01.2009 18:21 | скачать |
| DPT_10kVt_H180_MathCad11.mcd | |||
| DPT_10kVt_H180_MathCad12.mcd | |||
| DPT_10kVt_H180_MathCad13.xmcd | |||
| n18.doc | 41kb. | 02.10.2009 10:22 | скачать |
| n19.cdw | |||
| n20.frw | |||
| n21.frw | |||
| n22.dwg | |||
| n23.frw | |||
| n24.frw | |||
| n25.frw | |||
| n26.doc | 141kb. | 02.10.2009 10:25 | скачать |
| n27.frw | |||
| n28.doc | 77kb. | 02.10.2009 10:23 | скачать |
| n29.doc | 46kb. | 15.01.2009 21:59 | скачать |
| n30.doc | 70kb. | 15.01.2009 22:18 | скачать |
| n31.doc | 25kb. | 18.01.2009 18:29 | скачать |
| n32.doc | 25kb. | 14.01.2009 04:49 | скачать |
| n33.doc | 102kb. | 18.01.2009 18:24 | скачать |
n1.doc
1 Определение главных размеров. Выбор электромагнитных нагрузок
Проектирование двигателя постоянного тока начинаем с выбора базовой модели, на которую ориентируемся, выполняя все виды расчетов и разрабатывая конструкцию отдельных узлов и деталей. За базовую модель принимаем двигатель типа 2ПН180LУХЛ4, технические характеристики которого представлены в таблице 1.1.
Таблица 1.1 — Технические характеристики базовой модели двигателя 2ПН180LУХЛ4
| Мощность, кВт | Напряжение, В | Частота вращения, об/мин | К.П.Д., % | |
| Номинальная | Максимальная | |||
| 10 | 110 | 1000 | 3500 | 82,5 |
Продолжение таблицы 1.1
| Мощность, кВт | Напряжение, В | Сопротивление обмотки при 15°С, Ом | ||
| якоря | добавочных полюсов | возбуждения | ||
| 10 | 110 | 0,042 | 0,03 | 17 |
Согласно рекомендации рисунка 2.2 [1] и рисунка 2.3 [1] выбираем значения магнитной индукции в воздушном зазоре
Тл и линейной нагрузки 
А/м.Расчетная электромагнитная мощность:
, (1.1)где
кВт – номинальная мощность двигателя,
– номинальный коэффициент полезного действия.
Вт.Расчётный коэффициент полюсного перекрытия
неоднозначно влияет на свойства машины. Согласно рисунку 2.1 [1] расчётный коэффициент полюсного перекрытия в зависимости от диаметра якоря принимаем 
.Определяем длину сердечника якоря:
, (1.2)где
– номинальная частота вращения ротора,
мм – диаметр якоря.
м.Длина магнитопровода якоря равна расчетной длине машины, то есть
м.Предварительное значение номинального тока двигателя:
, (1.3)где
В — номинальное напряжение.
А.Для выбора типа обмотки якоря двигателя постоянного тока параллельного возбуждения необходимо значение номинального тока якоря.
Предварительное значение номинального тока якоря:
, (1.4)где
– коэффициент, определяющий отношение тока возбуждения 
к току якоря, по таблице 2.1 [1] 
,
А.Исходя из принятого числа главных полюсов и предварительного значения тока якоря
, принимаем простую волновую обмотку. Число параллельных ветвей 
.Ток параллельной ветви обмотки якоря, А:
, (1.5)
А.Предварительное значение числа проводников обмотки якоря:
, (1.6)
.Округляем число проводников обмотки якоря до целого:
.При высоте оси вращения
мм, зубцовое деление 
мм.Определяем число пазов якоря:
, (1.7)
,
.При выборе числа пазов якоря необходимо чтобы число эффективных проводников в пазу было четным целым числом. Следовательно, выбираем
.Число эффективных проводников в пазу:
, (1.8)
.Для того чтобы обмотку выполнить симметричной, необходимо число элементарных пазов в одном реальном
принять нечётным числом. Рассмотрим вариант выполнения обмотки при 
.Число витков в секции:
, (1.9)
.Число коллекторных пластин:
, (1.10)
.Среднее напряжение между коллекторными пластинами, В:
, (1.11)
В.Результаты расчета выполнения обмотки при различных значениях
целесообразно занести в таблицу 1.2.Таблица 1.2 — Результаты расчета выполнения обмотки при различных значениях
| | |  |  |
| 1 | 35 | 3 | 12,57 |
| 3 | 105 | 1 | 4,19 |
| 5 | 175 | 0,6 | 2,51 |
Из таблицы 2.1 [1] выбираем
.Уточняем число проводников обмотки якоря:
, (1.12)
.Определяем число витков обмотки якоря:
, (1.13)
.Диаметр коллектора при полузакрытых пазах якоря должен находиться в пределах:
, (1.14)
м.Согласно
диаметр коллектора принимаем равным 
м.Определяем коллекторное деление:
, (1.15)
мм.Коллекторное деление должно превышать
. Согласно таблице 2.5 [1] значение минимального коллекторного деления 
мм.Определяем окружную скорость коллектора:
, (1.16)
м/с.Окружная скорость коллектора должна быть меньше 40 м/с.
Уточняем значение линейной токовой нагрузки, А/м2:
, (1.17)
А/м2.Определяем зубцовое деление, м:
, (1.18)
м.Определяем пазовый ток, А:
, (1.19)
А.По условиям коммутации пазовый ток не должен превышать 1500ч1600 А при
мм.Полюсное деление по внешнему диаметру якоря, м:
, (1.20)
м.Определяем расчетную ширину наконечника полюса, м:
, (1.21)
м.Номинальная электродвижущая сила в обмотке якоря, В:
, (1.22)
В.Предварительное значение магнитного потока в воздушном зазоре, Вб:
, (1.23)
Вб.Определяем магнитную индукцию в воздушном зазоре, Тл:
, (1.24)
Тл.После того как выбрали электромагнитные нагрузки, коэффициент
и диаметр якоря, проверяем расчётную длину машины 
по коэффициенту продольной геометрии:
, (1.25)
.Коэффициент продольной геометрии должен приближаться к допустимому
, но не превышать его. Согласно рисунку 2.4 [1] допустимое значение 
.