Проект Спортивного комплекса в г. Перми - файл n7.doc

Проект Спортивного комплекса в г. Перми
Скачать все файлы (26590.9 kb.)

Доступные файлы (69):
n1.doc1160kb.06.12.2012 15:09скачать
n2.docx15kb.07.04.2012 19:52скачать
n3.docx47kb.06.12.2012 15:19скачать
n4.docx20kb.15.04.2012 18:14скачать
n5.docx14kb.06.12.2012 15:05скачать
n6.doc603kb.06.12.2012 15:42скачать
n7.doc543kb.06.12.2012 15:37скачать
n8.doc1578kb.06.12.2012 15:38скачать
n9.doc1578kb.06.12.2012 15:41скачать
n10.doc609kb.06.12.2012 15:43скачать
n11.docx17kb.02.04.2012 18:05скачать
n12.docx18kb.06.12.2012 15:06скачать
n13.xls28kb.29.02.2012 17:56скачать
n14.xls28kb.29.02.2012 13:44скачать
n15.xls25kb.28.02.2012 21:15скачать
n16.xls29kb.29.02.2012 18:47скачать
n17.xls29kb.29.02.2012 18:53скачать
n18.xlsxскачать
n19.doc1240kb.06.12.2012 15:52скачать
n20.xlsxскачать
n21.xlsxскачать
n22.xlsxскачать
n23.xlsxскачать
n24.xlsxскачать
n25.xlsxскачать
n26.xlsxскачать
n27.xlsxскачать
n28.docx72kb.06.12.2012 16:16скачать
n29.docx87kb.06.12.2012 16:18скачать
n30.xlsxскачать
n31.docx22kb.06.12.2012 16:15скачать
n32.xlsxскачать
n33.bak
n34.dwg
n35.doc114kb.06.12.2012 15:57скачать
n36.doc230kb.06.12.2012 15:56скачать
n37.bak
n38.dwg
n39.docx165kb.06.12.2012 16:13скачать
n40.xlsxскачать
n41.xlsxскачать
n42.xlsxскачать
n43.xlsxскачать
n44.xlsxскачать
n45.docx15kb.06.12.2012 15:23скачать
n46.xlsxскачать
n47.docx25kb.06.12.2012 15:05скачать
n48.docx18kb.10.04.2012 10:29скачать
n49.doc311kb.06.12.2012 15:25скачать
A$C5F3654DC.DWG
n51.log
n52.bak
n53.dwg
n54.bak
n55.dwg
n56.bak
n57.dwg
n58.bak
n59.dwg
n60.bak
n61.dwg
n62.bak
n63.bak
n64.dwg
n65.dwg
n66.bak
n67.dwg
n68.bak
n69.dwg

n7.doc

2.3 Проектирование рамы по серии 1.263.2

Произведем сбор нагрузок на прогон:

Таблица 3.1 - Сбор нагрузок


Тип нагрузки

Нормативная

?f

Расчетная

1.Постоянная

1. От сэндвич-панели кровельной :

- минералватные плиты IZOVOL (толщина 250мм,=38кг/м2=0.038кН/м2)

- Стальной профилированный настил;

2. Собственный вес прогонов


0,038

0,1

0,1


1,3

1,05

1,05


0, 0494

0,105

0,105

Итого постоянная:

0,238




0,259

2.Временная

Снеговая


2,24


1,4


3,14

ВСЕГО:

2,478




3,399



2.3.1 Нагрузки на раму согласно сбору нагрузок, произведенному в разделе 3

кН/м,

где – коэффициент надежности по ответственности

Временные нагрузки.

Снеговая нагрузка. Линейная распределенная нагрузка от снега на ригель рамы:

кН/м.

Ветровая нагрузка. Нормативный скоростной напор для г. Перми (I ветровой район) кПа.

Расчетная линейная ветровая нагрузка, передаваемая на стойку рамы в определенной точке по высоте определяется по формуле:

,

где се – аэродинамический коэффициент (с наветренной стороны равен 0,8, с подветренной –сез = 0,6) [6, прил. 4];

– коэффициент надежности по нагрузке [6, п. 6.11];

В – шаг колонн, м;

k – коэффициент, учитывающий высоту и защищенность от ветра другими строениями.

При типе местности В значения коэффициента k:

k = 0,5 – при высоте 5 м;

k = 0,65 – при высоте 10 м;

От активного давления:

кН/м – на высоте 5 м;

кН/м – на высоте 9.6 м;

кН/м – на уровне низа фермы;

От пассивного давления:

кН/м – на высоте 5 м;

кН/м – на высоте 9,6 м;

кН/м – на уровне низа фермы;
2.3.2 Расчет и проектирование стропильной фермы.



Рисунок 2.8 – Обозначение стержней фермы

Расчетные усилия в стержнях фермы определяем с помощью автоматизированного проектно-вычислительного комплекса SCAD. Материал фермы сталь С245: кН/см2. Верхний и нижний пояса проектируем без изменения сечения.

Сечения поясов и решетки принимается из гнутосварных профилей по а-ГОСТ 30245-94.

Расчет ведется без учета увеличения несущей способности из-за наклепа.
2.3.2.1 Расчет верхнего пояса фермы.
Усилие кН., , , , для верхнего пояса

Задаемся гибкостью . Тогда согласно . см2.

Принимаем сечение Гн. □ 180Ч140Ч7 с A = 42,84 см2, ix=6,83 см, iy=5,61








;

Условие соблюдается.

Проверка устойчивости стержня:

Устойчивость обеспечена

Принимаем сечение верхнего пояса Гн. □ 180Ч140Ч7.

2.3.2.2 Расчет нижнего пояса фермы.
Усилие кН. Для нижнего пояса ; ; ; м. см2

Принимаем сечение Гн.□ 140Ч7 с A=37,24 см2, ix=5,44 см, iy=5,44 см

Отношение высоты стенки к ее толщине:

не превышает предельную величину.

Гибкость стержня:

;

Условие соблюдается.

Проверка прочности сечения на растяжение:

.

Прочность обеспечена.

Проверяем гибкость стенки:



Условие выполняется. Окончательно принимаем сечение нижнего пояса Гн.□ 140Ч7.

2.3.2.3 Расчет раскосов
Раскос Р2 – сжатый. кН.

, , , .

Задаемся гибкостью . Тогда согласно . см2.

Принимаем сечение Гн. □ 120Ч4 с A = 18,56 см2, ix=4,74 см, iy=4,74 см.









; .

Условие соблюдается.

Проверка устойчивости стержня. .

Устойчивость обеспечена. Принимаем сечение верхнего пояса Гн. □ 120Ч4.

Раскос Р1 – растянутый. кН.

; ; ; м.

см2

Принимаем сечение Гн.□ 100Ч4 с A=15,36 см2, ix=3,92 см, iy=3,92 см

Отношение высоты стенки к ее толщине:

не превышает предельную величину.

Гибкость стержня:

;

Условие соблюдается.

Проверка прочности сечения на растяжение:



Прочность обеспечена.

Проверяем гибкость стенки:



Условие выполняется. Окончательно принимаем сечение нижнего пояса

Гн.□ 100Ч4.

Дальнейшие расчеты стержней проводим аналогично расчету сжатого и растянутого стержня Р2 и Р1. Результаты расчета сводим в таблицу 2.11

2.3.3 Расчет и конструирование стержня колонны.
Усилия в колоннах определены с помощью автоматизированного проектно-вычислительного комплекса SCAD. ,

Материал колонны сталь С255 с при t листового проката 10…20 мм.

Сварка полуавтоматическая - в среде углекислого газа, сварочная проволока СВ-08Г2С.



Определение расчетных длин колонн:




где и – коэффициенты приведения длины .

Подбор сечения колонны:

Предварительно зададим высоту сечения колонны h=300мм > (1/30)H

По формуле находим:





Предварительно задаемся гибкостью колонны .

Тогда .

Требуемая площадь сечения колонны:

см2.

Принимаем колонный двутавр 26К1: см2; см; см; см3.
Проверим устойчивость назначенного сечения





При

Коэффициент влияния формы сечения вычисляем по формуле



, тогда



Устойчивость колонны в плоскости рамы обеспечена.

Предельная гибкость стержня колонны

, где <1

Проверим колонну по предельной гибкости:

Относительно оси х-=>

Относительно оси y- =>

Так как гибкость стержня из плоскости в плоскости рамы больше предельной, принимаем двутавр 40K1




см2; см; см; см3.





При
Коэффициент влияния формы сечения вычисляем по формуле



, тогда





Проверим колонну по предельной гибкости:

Относительно оси х-=<

Относительно оси y- =<

Проверка устойчивости стержня колонны из плоскости действия момента

Максимальный момент















<

здесь определен по формуле









Все проверки выполнены, окончательно принимаем решение о возможности использования двутавра 40K1 в качестве стержня колонны.
2.3.4 Конструирование оголовка колонны.
Строганную опорную плиту толщиной мм привариваем к фрезерованному торцу стержня колонны угловыми швами с катетом мм. Размеры плиты в плане 400Ч440 мм.

В качестве надколонника принимаем двутавр 30К1. Высота двутавра составляет 820 мм.

Проверим прочность стенки двутавра на смятие.

Толщина стенки мм, ширина опирания мм. Расчетная длина сминаемой поверхности стенки:

мм.

,

где см2 – площадь сминаемой поверхности.

Условие прочности выполняется.


2.3.5 Расчет и конструирование базы колонны
Расчет опорной плиты. Принимаем бетон фундамента класса В15. Расчетное сопротивление бетона осевому сжатиюкН/см2. В расчетах будем принимать расчетное сопротивление бетона смятию, определяемое по формуле:

кН/см2

где для бетона класса ниже В25;

ориентировочно принимаем равным 1,2

Соединение колонн с фундаментом – жесткое, вследствие чего принимаем базу колонны в виде плоской опорной плиты. Нагрузка будет передаваться на фундамент через фрезерованный торец колонны.

Материал опорной плиты – сталь С245: кН/см2 при толщине проката 21...30 мм.

Задаемся шириной плиты

см,

где – ширина полки двутавра 40К1;

мм – свес базы.

Принимаем ширину плит см.

Из условия получим длину плиты:



Минимальная длина плиты:

см,

где – высота двутавра 40К1.

Принимаем длину опорной плиты см.

Максимальные напряжения в бетоне под опорной плитой:

.

Минимальные напряжения:


Расстояние от края плиты до точки с нулевыми напряжениями:

см.

Напряжение в сечении по внутренней грани полки двутавра:

кН/см2.

Рисунок 2.16 - К расчету опорной плиты

Для определения толщины плиты разбиваем опорную плиту на участки (рисунок 2.13) и определяем изгибающий момент в каждом участке.

Участок 1.

Площадь участка: см2.



Изгибающий момент:

кН∙см.
Толщина плиты:

см.

Участок 2.

Площадь участка: см2.

см.

Изгибающий момент:

кН∙см.

Толщина плиты:

см.

Участок 3.

Данный участок является опертым на три канта (рисунок 2.13). отношение закрепленной стороны пластины к свободной . Следовательно, участок рассчитывается как консольный единичной ширины с вылетом :

кН.

Толщина плиты:

см.

Задаемся толщиной плиты мм.

Проверим прочность сечения 1-1 (рисунок 2.12):

кН;

кН∙см.

Нормальные напряжения:
.

Касательные напряжения:

кН/см2.

Проверка по приведенным напряжениям:

.

Прочность сечения обеспечена.
2.3.6 Расчет анкерных болтов
Расчет анкерных болтов, прикрепляющих опорную плиту к фундаменту, производим на усилия: кН; кН∙м

;

;

см.
Усилие в анкерных болтах:

кН.

Принимаем болты из стали ВСт3кп2. Расчетное сопротивление срезу таких болтов, согласно [7, табл. 60*], кН/см2.

Требуемая площадь болта:
см2.

Принимаем 4 болта Ш27 мм.

Площадь одного болта см2.

Проверим прочность сечения 2-2:

кН;

кН∙см.

Нормальные напряжения:



Касательные напряжения:

кН/см2.

Проверка по приведенным напряжениям:

Прочность сечения обеспечена.
Учебный текст
© perviydoc.ru
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации