Проект Спортивного комплекса в г. Перми - файл n19.doc

Проект Спортивного комплекса в г. Перми
Скачать все файлы (26590.9 kb.)

Доступные файлы (69):
n1.doc1160kb.06.12.2012 15:09скачать
n2.docx15kb.07.04.2012 19:52скачать
n3.docx47kb.06.12.2012 15:19скачать
n4.docx20kb.15.04.2012 18:14скачать
n5.docx14kb.06.12.2012 15:05скачать
n6.doc603kb.06.12.2012 15:42скачать
n7.doc543kb.06.12.2012 15:37скачать
n8.doc1578kb.06.12.2012 15:38скачать
n9.doc1578kb.06.12.2012 15:41скачать
n10.doc609kb.06.12.2012 15:43скачать
n11.docx17kb.02.04.2012 18:05скачать
n12.docx18kb.06.12.2012 15:06скачать
n13.xls28kb.29.02.2012 17:56скачать
n14.xls28kb.29.02.2012 13:44скачать
n15.xls25kb.28.02.2012 21:15скачать
n16.xls29kb.29.02.2012 18:47скачать
n17.xls29kb.29.02.2012 18:53скачать
n18.xlsxскачать
n19.doc1240kb.06.12.2012 15:52скачать
n20.xlsxскачать
n21.xlsxскачать
n22.xlsxскачать
n23.xlsxскачать
n24.xlsxскачать
n25.xlsxскачать
n26.xlsxскачать
n27.xlsxскачать
n28.docx72kb.06.12.2012 16:16скачать
n29.docx87kb.06.12.2012 16:18скачать
n30.xlsxскачать
n31.docx22kb.06.12.2012 16:15скачать
n32.xlsxскачать
n33.bak
n34.dwg
n35.doc114kb.06.12.2012 15:57скачать
n36.doc230kb.06.12.2012 15:56скачать
n37.bak
n38.dwg
n39.docx165kb.06.12.2012 16:13скачать
n40.xlsxскачать
n41.xlsxскачать
n42.xlsxскачать
n43.xlsxскачать
n44.xlsxскачать
n45.docx15kb.06.12.2012 15:23скачать
n46.xlsxскачать
n47.docx25kb.06.12.2012 15:05скачать
n48.docx18kb.10.04.2012 10:29скачать
n49.doc311kb.06.12.2012 15:25скачать
A$C5F3654DC.DWG
n51.log
n52.bak
n53.dwg
n54.bak
n55.dwg
n56.bak
n57.dwg
n58.bak
n59.dwg
n60.bak
n61.dwg
n62.bak
n63.bak
n64.dwg
n65.dwg
n66.bak
n67.dwg
n68.bak
n69.dwg

n19.doc

1   2   3

2.3 Расчет свайных фундаментов.


2.3.1.Выбор длины и количества свай в ростверке. Алгоритм расчета.

Подбор размеров сваи по несущей способности:

1.Задаемся длиной сваи и размерами поперечного сечения.

2.Определяем несущую способность сваи Fd.

-коэффициент условия работы сваи в грунте для забивания=1

-коэф. работы условного грунта под нижним концом и на боковой поверхности.

=1;=1

А-площадь поперечного сечения сваи(м2)

U-периметр поперечного сечения сваи(м)-4d

hi-толщина i слоя грунта основания, соприкасающаяся с боковой поверхностью сваи(м)

R-расчетное сопротив. грунта под нижним концом сваи(кПа)(по табл.8 методички)

fi-расчет.сопротив. i слоя грунта основания, соприкасающаяся с боковой поверхностью сваи(кПа)

3.Определим расчетное сопротивление сваи по грунту.



-коэф. Принимаемый в зависимости от способа определения несущей способности сваи (в данном случае - аналитический=1,4 )

4.Определения количества свай не требуется, т.к. фундаменты - отдельностоящие.

5. Производим проверку условия:

N<Fh

2.3.1.Выбор длины и количества свай в ростверке. Расчет.

1.Принимаем стандартную сваю сечением 0,3 Х 0,3 м

Длина сваи принимается исходя из:

- геологических условий (опирание – в малосжимаемый грунт)

- величины заделки в оголовок

- наличия подвала в здании.


В нашем случае длина сваи L=108.13 – 105.13 = 3м.

Рисунок. 2.3

  1. Несущую способность сваи Fd:


Fd = 1(1*3100*0,09+1,2*111,6)=412,92 кH


  1. Расчетное сопротивление сваи по грунту Fh:


Fh= 412,92/ 1,4 = 294,94 кН


  1. Количество свай n - 1




  1. Производим проверку:


Nв =245,45 < Fh=294,94


  1. Условие Nh выполняется.

2. 4.Деформация основания.


2.4.1.Расчет деформации основания одиночного свайного фундамента под наиболее загруженной стеной спортивного зала

Расчет деформации производится через грунтово-свайный массив – фиктивный фундамент, который состоит из грунта и свай.



Рис. 2.4. Схема грунтово-свайного массива

    2.4.1.1 а).Определяем размеры грунтового массива:

Определим ширину массива b.

, где

а – размер сваи (0,3 м);

,

-осредненное значение угла внутреннего трения массива.



б) произведем сбор нагрузок по линии FL подошвы массива

N = N0 + Nог + Ncв + Nгсм = 245,45 + 0,204 + 0,68 + 48,52 = 294,85 кН

Nгсм = Vгсм * ?mt = 184,95 * 4,9 = 48,52 кН



?mt = (?1h1 +?2h2 +?3h3)/?h =18,88 кН/м3

2.4.1.2.Определяем расчетное сопротивление на уровне подошвы массива:

2.4.1.3.Определяем среднее давление, действующее под подошвой массива:

,

2.4.1.4.Проверяем условие

- условие выполняется.

2.4.1.5.Определяем осадку условного свайного грунтового массива:

    Строим расчетную схему, для этого:

    а) Разбиваем грунтовый массив:

;

    б) Производим расчет природных давлений от сооружения:



    г) производим расчет дополнительных давлений :





Результаты расчетов заносим в таблицу

Табл.2.4.

Осадка грунтосвайного массива под колонной в осях Б/11


слоя

hi, м

z, м

?=2z/b

?

?zg, кН/см2

?zp, кН/см2

?zpi, кН/см3

0,2?zg, кН/см2

Ei, кПа

S, м

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

1

0.35

0

0

1.000

83.58

304.38

267.25

16.72

13260

0.0161

0.35

0.805

0.756

230.11

2

0.35

0.35

0.805

90.44

230.11

174.41

18.09

13260

0.0105

0.7

1.609

0.390

118.71

3

0.35

0.7

1.609

93.87

118.71

91.92

18.77

13260

0.0055

1.05

2.414

0.214

65.14

4

0.35

1.05

2.414

97.30

65.14

52.51

19.46

13260

0.0032

1.4

3.218

0.131

39.87

5

0.35

1.4

3.218

100.73

39.87

33.18

20.15

13260

0.0020

1.75

4.023

0.087

26.48

6

0.35

1.75

4.023

104.62

26.48

22.52

20.92

13260

0.0014

2.1

4.828

0.061

18.57

7

0.35

2.1

4.828

108.51

18.57

16.28

21.70

13260

0.0010

2.45

5.632

0.046

14.00

























S=0.0397



































Рис. 2.5. Эпюра напряжений под подошвой фундамента
2.4. 2.Расчет деформации основания одиночного свайного фундамента под фахверковые колонны здания не требуется в связи с незначительностью нагрузок, воспринимаемых сваей.

2.4. 3.Расчет деформации основания одиночного свайного фундамента под колонну административного здания для проверки необходимости устройства осадочного шва в обвязке фундамента..
Расчет деформации производится аналогично 2.4.1.



Рис. 2.6.

    2.4.3.1. а)Определяем размеры грунтового массива:

Определим ширину массива b.



б) произведем сбор нагрузок по линии FL подошвы массива

N = N0 + Nог + Ncв + Nгсм = 189.42 + 0,204 + 0,68 + 48,52 = 238.82 кН

2.4.3.2.Определяем расчетное сопротивление на уровне подошвы массива:

2.4.3.3.Определяем среднее давление, действующее под подошвой массива:
,

2.4.3.4.Проверяем условие

- условие выполняется.

5.Определяем осадку условного свайного грунтового массива:

    Строим расчетную схему, для этого:

    а) Разбиваем грунтовый массив:



б) Производим расчет природных давлений от сооружения:



    в) производим расчет дополнительных давлений :

    ,где

Результаты расчетов заносим в таблицу:


слоя

hi, м

z, м

?=2z/b

?

?zg, кН/см2

?zp, кН/см2

?zpi, кН/см3

0,2?zg, кН/см2

Ei, кПа

S, м

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

1

0.35

0

0

1.000

83.58

230.66

202.52

16.72

13260

0.0122

0.35

0.805

0.756

174.38

2

0.35

0.35

0.805

90.44

174.38

132.17

18.09

13260

0.0080

0.7

1.609

0.390

89.96

3

0.35

0.7

1.609

93.87

89.96

69.66

18.77

13260

0.0042

1.05

2.414

0.214

49.36

4

0.35

1.05

2.414

97.30

49.36

39.79

19.46

13260

0.0024

1.4

3.218

0.131

30.22

5

0.35

1.4

3.218

100.73

30.22

25.14

20.15

13260

0.0015

1.75

4.023

0.087

20.07

6

0.35

1.75

4.023

104.62

20.07

17.18

20.92

13260

0.0010

2.1

4.828

0.062

14.30

7

0.35

2.1

4.828

108.51

14.30

12.46

21.70

13260

0.0008

2.45

5.632

0.046

10.61

8

0.35

2.45

5.632

112.01

10.61

9.57

22.40

13260

0.0006

2.8

6.437

0.037

8.53

























S=0.0307

































Таблица 2.5.




Рис.2.7. Эпюра напряжений под подошвой фундамента
Для каждого из фундаментов суммарная величина осадок имеет допустимые значения:
? Sв = 0,0397м< Su =0,1 м ; ? Sн = 0,0307м< Su =0,1 м, но
( ) =  (0,0397-0,0307)/0,92 = 0,0098 > ( )u =0,002

Вывод: в месте сопряжения обвязки фундамента спортивного зала и административного блока необходимо устройство усадочного шва.

2.5. Гидроизоляция фундамента


Качественная гидроизоляция фундамента значительно увеличивает срок эксплуатации здания.

Технология гидроизоляции фундамента спортивно-оздоровительного комплекса основана на применении жидкой полиуретановой мастики Гиперруф 270, которая после полимеризации создает на поверхности полностью приклеенную эластичную и прочную полимерную мембрану.


Гидроизоляционная мембрана Гиперруф 270 способна сохранять целостность при усадочных процессах и подвижках грунта. Перепады температур, циклы промерзания грунта, наличие солнечной радиации, незначительные механические перемещения элементов здания не могут нарушить качество полимерной мембраны.

Преимущества технологии:

- не требует дополнительного оборудования для монтажа;

- возможность вести работы в любое время года и при любых погодных условиях;

- безопасность технологии (не требуются работы с огнем).

Преимущества результата:

- мембрана обладает высокой механической прочностью;

- мембрана обладает большой эластичностью, сохраняет целостность при усадочных процессах и при подвижках грунта вокруг здания;

- стойкость к перепадам температур в диапазоне от -70 до +1200С;

- химическая стойкость, противодействующая разрушению мембраны от воздействия агрессивных сред;

- биологическая - стойкость к гниению и воздействию микроорганизмов.

Нанесение полиуретановой мастики Гиперруф 270 осуществляется в 2 слоя. 2-ой слой наносится через 6 – 8 часов – после полимеризации первого слоя.
1   2   3
Учебный текст
© perviydoc.ru
При копировании укажите ссылку.
обратиться к администрации